Состав растворов и режимы работ ванн металлопокрытий.
Содержание:
Введение:
Нанесение покрытий – весьма важная область промышленного производства, без которой немыслимы решения многих задач новой техники. Все детали машин механизмов и сооружений находятся во взаимодействии с окружающей средой- газами, жидкостями и твердыми телами. В связи с этим на поверхности детали протекают физико-химические процессы: адсорбция, коррозия, эрозия, трение, трещинообра- зование и т. д. Надежность 90 % деталей, определяющих ресурс работы машин и сооружений, зависит от интенсивности этих поверхностных процессов. Уменьшить скорость протекания поверхностных процессов или вообще устранить их можно использованием материалов с повышенным сопротивлением поверхностным процессам; изменением структуры или химического состава поверхностного слоя; нанесением покрытий из материала с максимальным или достаточным сопротивлением внешним воздействиям. В условиях интенсификации производственных процессов повышение надежности деталей машин и механизмов- одна из важнейших проблем наиболее рационально использовать имеющиеся и вновь создаваемые материалы, повышать надежность деталей массового и единичного производства и получать при этом значительные экономические выгоды можно благодаря нанесению покрытий. Существующие способы нанесения покрытий совершенствуются путем создания нового оборудования, обеспечивающего повышение производительности процесса и улучшение свойств наносимых покрытий. Новые способы нанесения покрытий создаются на основе использования новых физико- химических или сочетания нескольких существующих процессов. Металлопокрытия повышают коррозионную стойкость в атмосфере, пресной и морской воде, в бензине и горячих газах. Металлопокрытию подвергают различные виды деталей, применяемые во всех отраслях промышленности: авиастроении, судостроении, машиностроении, кок- схимической, нефтяной, газовой, горнорудной и в др. Для этого используют специальные ванны для подготовки поверхности и нанесения гальванических, химических и анодизационных покрытий. Значение таких ванн трудно переоценить: они ускоряют сам процесс покрытия, делают его менее трудоемким, практически полностью автоматизированным, что актуально в наши дни для выпуска качественной продукции в очень больших объемах. Состав растворов, наносимых на детали, выбирается, исходя из Различных условий: какой формы и размера эта деталь, где она будет Применятся, то есть от чего ее нужно защитить: будь то вода, газы или
просто солнечные лучи. Различают множество видов металлопокрытий: цинкование, азотирование, кадмирование, хромирование, борирование, золочение и другие виды покрытий. Каждый из этих видов покрытий различен не только по составу растворов, но и по технологии нанесения на деталь: выбор температурного режима, времени нанесения, применение каких-либо вспомогательных операций. Рассмотрим самые основные составы растворов для них.
Состав растворов для цинкования.
Цинкование заключается в диффузионном насыщении поверхности стали цинком при 300-550 °С в соответствующей среде. Основное назначение цинкования- повышение коррозионной стойкости в атмосфере, пресной и морской воде, в бензине и горячих (300- 500 °С ) газах, содержащих сероводород. Цинковое покрытие не стойко в кислотах и щелочах. Цинкованию подвергают лист, ленту, полосу, трубы, проволоку, сетку, крепежную арматуру, опоры ( мачты линий электропередач ), емкости, различные детали, применяемые в судостроении, коксохимической, нефтедобывающей, горнорудной промышленности и т. д. Наиболее часто цинкование осуществляют в расплавленном цинке при 440- 470 °С, 1- 10 мин. Расплав цинка легируют алюминием (0,11- 0,2 % ), магнием (0,01-0,1% ), титаном ( 0,005-0,02 % ), которые в отличие от железа улучшают процесс и способствуют образованию равномерных блестящих цинковых слоев, повышающих пластичность и коррозийную стойкость. Толщина слоя 10-200 мкм. Перед цинкованием изделия обезжиривают, промывают и травят в водном растворе серной или соляной кислоты. Для защиты от окисления рекомендуется обработка во флюсе- 2%- ном растворе смеси солей ( 70% ВаСl2+30% NaCl) при 80-90 °С. Существую способы жидкого цинкования без травления и применения флюсов. В этом случае холоднокатаную полосу нагревают сначала на воздухе при 400-450 °С для окисления поверхности, затем при 700-950 °С в азотно-водородной атмосфере для восстановления окислов до чистого железа; после охлаждения до 470-500 °С полоса поступает в расплав цинка. Введение нагретого изделия в расплав сокращает продолжительность цинкования. В последние годы для цинкования различных деталей применяют метод порошковых смесей . Смесь состоит из цинкового порошка( он содержит до 65% цинка и цинковую пыль-пусьеру( отход производства цинка содержит 60-50% цинка и 40-50% окиси цинка). Вообще цинковые покрытия хорошо выдерживают изгибы, развальцовку. С повышением температуры более 250 °С и понижением ниже 70 °С увеличивается хрупкость. Цинк относится к химически активным металлам, он весьма активно реагирует со многими соединениями-кислотами, щелочами, сернистыми соединениями и другими веществами. Влажный воздух, содержащий даже незначительное количество углекислого газа, также воздействует на цинк, образуя продукты коррозии цинка в виде основных углекислых солей белого цвета (белая ржавчина). Скорость коррозии цинка в микронах за 1 год составляет:
Чистая сухая атмосфера (пустыня)…………………………..0,5Сельская местность умеренного климата…………………..1-1,5 Чистая влажная атмосфера тропиков………………………..до 5 Городская атмосфера, загрязненная газами (СО2, SO2,H2S)………………………………………..6-8 Особо загрязненная атмосфера города………………………до 2 Атмосфера Приморья………………………………………….4-20
Цинк является наиболее распространенным металлом, применяемым в качестве покрытия для защиты от коррозии стальных изделий. В ряду напряженности цинк более электроотрицателен по отношению к железу, поэтому цинковые покрытия обычно в сочетании с железом являются анодом и обеспечивают электрохимическую защиту железа в случае возникновения гальванического микроэлемента при попадании влаги в поры и другие дефекты покрытия. Таким образом в результате возможного развития коррозионного процесса будет происходить разрушение (растворение) покрытия, а не металла снова которой практически не корродирует до тех пор, пока не растворится значительная часть цинкового покрытия . Образующиеся в процессе коррозии цинка продукты, частично заполняют поры в покрытии, несколько уменьшают скорость коррозии. Защитные действия цинка сохраняются не только при наличии пор, но и других дефектов покрытия-царапин, забоин. Защитные свойства цинкового покрытия могут быть увеличены различными способами, наиболее распространенными из которых являются:
Катодный процесс. Восстановление цинка на поверхности катода практически осуществляют:
1) Из электролитов, содержащих цинк в виде простых гидротирующих ионов, которые образуются вследствие электролитической диссоциации таких солей, как сульфаты, фторбараты. 2) Из электролитов, содержащих цинк в виде комплексных анионов-ционидов, пирофосфатов, цинкатов. 3) Из электролитов, содержащих цинк в виде комплексных катионов-аммиачных, этилендиаминовых.
(таблица 1) Состав сернокислых электролитов и режимы цинкования в них:
Электролит N 1 как наиболее простой получают наибольшее применение для цинкования деталей на подвесках и в ваннах колокольного или барабанного типов. Электролит N 2 применяется преимущественно для цинкования проволоки и листовых материалов при высокой скорости наращивания покрытия, что обеспечивается интенсивным перемешиванием. Электролит N 3 позволяет получать блестящие покрытия в условиях интенсивного перемешивания электролита. Детали, оцинкованные в Электролите N 3, после выгрузки их из ванны обычно не имеют блестящего вида. Для получения блестящей поверхности производят так называемое осветление, которое заключается в кратковременном(1-3 секунды) погружении деталей при комнатной температуре в раствор, имеющий следующий состав (г/л):
Хромный ангидрид CrO3……………………….150 Серная кислота H2SO4………………………….3-4
При осветлении цинковых покрытий по первому варианту одновременно достигается улучшение защитных свойств покрытия вследствие явления пассивации цинка.
Цинкование в цианистых электролитах. Применение цианистых электролитов обеспечивает получение более мелкозернистых покрытий, чем покрытия из кислых электролитов. Цианистые электролиты обладают высокой рассеивающей способностью и поэтому используются для покрытия деталей сложной формы.
Электролит N 1 позволяет после осветления цинкового покрытия получать блестящие осадки, обладающие повышенными декоративными качествами. Электролит N 2 является очень распространенным электролитом, широко применяемым как в стационарных, так и в барабанных ваннах. Электролит N 3 характеризуется пониженным содержанием цианидов, что уменьшает профессиональную вредность процесса цинкования, дает экономию цианистых солей.
Состав цианистых электролитов и режимы цинкования.
Цинкатный электролит.
В цинкатном электролите цинк находится в виде цинката натрия. Для обеспечения стабильной работы этого электролита и получения светлых осадков цинка в электролит вводят в небольшом количестве соединения олова, ртути или свинца. В зависимости от сложности покрываемых деталей рекомендуется применять один из помещенных в таблице 3 вариантов электролитов. Менее концентрированные электролиты применяют для покрытия более сложных по рельефу деталей (Электролит N 3), для покрытия простых по форме деталей (Электролит N 1). Для осаждения больших слоев цинка рекомендуется наиболее концентрированный (Электролит N 4). Опыт эксплуатации цинкатных электролитов в промышленности показал, что использование их в колокольных установках и автоматах более эффективен, чем в стационарных ваннах.
Электролит для блестящего цинкования.
Для блестящего цинкования разработан электролит состава (г/л):
Сернокислый цинк ZnSO4*7H2O…………………….230-250 ¾²²¾ натрий Na2SO4*10H2O……………………….80-85 ¾²²¾ алюминий AI2(SO4)3*18H2O………………...25-30 Алюмокалиевые квасцы Kal(SO4)2*12H2O………….25-30 Декстрин ………………………………………………..1-2 Блескообразователь У2…………………………………1,5-2 Блескообразователь ДЦУ………………………………1 Осаждение цинка рекомендуется вести при следующих режимах: Температура электролитов в °С……………………………18-25
Катодная плотность тока в а/дм кв. Без перемешивания……………………………………...2-2,5 С перемешиванием………………………………………3-4,5 Блестящие осадки цинка можно получать в электролите состава (г/л): Окись цинка ZnO…………………………………………….17,5 Бисульфат калия KHSO4…………………………………….75 Сернокислый аммоний (NH4)SO4………………………….20 Полиакриамид………………………………………………..5-10 Рн……………………………………………………………..1,9-3,5 Температура электролитов в °С……………………………18-33
Катодная плотность тока в а/дм кв…………………………2-3
Состав электролитов и режимы цинкования в цинкатных ваннах.
Цинкование в аммиакатных электролитах. В заводской практике широкое применение получили так называемые аммиакатные электролиты, в которыхцинк находится в виде комплексного катиона Zn(NH3)2. В гальванических цехах наиболее распространены аммиакатные электролиты следующего состава (г/л) и режимы работ: Окись цинка ZnO…………………………………………12-15 Хлористый аммоний NH4Cl……………………………..240-260 Борная кислота H3BO3……………………………………20-25 Клей столярный……………………………………………1-2 Рн……………………………………………………………6,5-6,7 Температура электролитов в °С…………………………..18-35
Катодная плотность При 18 °С……………………………………………………0,8-1 При 35 °С……………………………………………………1-2 Катодный выход по току %………………………………..98-99
Аммиакатно-уротропиновый электролит.На ряде предприятий успешно эксплуатируются уротропиновые электролиты, в которых цинк содержится в виде сложного уротропино-аммиачного комплекса типа 2n((C6H12N4)4(NH4)2). Для получения полублестящих осадков цинка рекомендуют электролит следующего состава Окись цинка ZnO………………………………………….25-30 Хлористый аммоний NH4Cl………………………………200-220 Уротропин C6H12N4……………………………………….90-100 Бура Na2B4O7*10H2O……………………………………..15-20 Фурфурол……………………………………………………3-5 Аммиак(25%) в мл/л………………………………………..25-30 Рн…………………………………………………………….7,5-8 Температура электролитов в °С…………………………..20-30 Катодная плотность………………………………………..3-6 Весьма эффективным в производственных условиях является более простой по составу аммиакатно-уротропиновый электролит (г/л) Окись цинка ZnO…………………………………………..50-60 Хлористый аммоний NH4Cl……………………………….250-260 Аммиак(25%) в мл/л………………………………………..100-110 Уротропин C6H12N4……………………………………….60 Клей столярный (экстра)……………………………………3-4 Рн……………………………………………………………..8,2-8,3 В этом электролите хорошие по качеству осадки цинка получаются при комнатной температуре и катодной плотности тока до 3 а/дм кв.
Пирофосфатный электролит
Пирофосфатные кислоты и ее соли легко образуют соответствующие комплексные соли с ионами более тяжелых металлов (Zn, Mg, Cu и др.) в которые данный металл входит в состав комплексного аниона. Способность пирофосфата образовывать комплексные соли широко используется в современной гальванотехнике для приготовления электролитов меднения, а также электролитов для осаждения сплавов цинка с медью (латунь), олова с медью, цинка с оловом и т. д. Состав электролита следующий (г/л) Пирофосфат натрия Na4P2O7H2O........................................150-200 Сернокислый цинк ZnSO4*7H2O..........................................40-50 Фтористый калий KF..............................................................5-10 Рн..............................................................................................8-9,5
Пример состава сплава для нанесения защитного покрытия на основе цинка. Использование: при горячем цинковании стальных изделий. Сущность изобретения: стальной образец подвергали обработке в растворах хлористых солей щелочных металлов. Затем образец вводили в ванну для непрерывного цинкования в расплав на основе цинка, содержащий алюминий, мишметалл и марганец. После выдержки образцы вынимали из ванны и охлаждали. При испльзовании указанного сплава покрытие было однородным, не имело дефектов. Коррозионная стойкость и адгезия имели высокие значения.
Изобретение относится к защитным металлическим покрытиям и может быть использовано при горячем цинковании, в частности, стальных листов и проволоки. Известен сплав для горячего цинкования, содержащий, мас. Т1 0 1-2,0; Мп. N1 и/или Со 0,1-1,6; А! 0,08-0,50: Мд 0,01-0,80; 2п остальное (Заявка Японии N 61-199063, С 23 С 2/06, 1986). Изделие с данным покрытием отличается высокой коррозионной стойкостью, стойкостью к растрескиванию. Однако в случае цинкования проволоки при ее изгибе наблюдаются отслоения. Режим обработки изделия достаточно сложен. Известен состав сплава для нанесения металлического покрытия методом горячего цинкования, содержащий, мас. А1 3,5-5,0; 81 0,02-0,50; Мд 0.01-0,05; 2п остальное (Патент ФРГ N 3444540, кл. С 22 С 18/04, 1985). Недостатком данного состава является невысокая степень однородности получаемого покрытия. Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является состав сплава для нанесения защитного покрытия на основе цинка, содержащий 5,0-5,2% алюминия и 0,016-0,05% мишметалла (Патент СССР N 1301320, С 22 С 18/04, 1987). Недостатком данного состава является низкое получаемое качество покрытия, в частности, коррозионная стойкость стальных листов в различных средах и уменьшение обрывности при покрытии стальной проволоки. П р и м е р1. Образец из стали размером 200х300х2 мм опускали во флюсовую ванну, содержащую 600 г/л хлорида цинка. Время контакта составляет 3 с. Затем образец вводили в ванну для непрерывного цинкования, содержащую расплав металлов состава . Алюминий 3,0 Мишметалл 0,005, Марганец 0,005, Цинк Остальное Температура контакта составляла 460° С, образцы охладили в токе газа, и затем они были подвергнуты испытаниям для оценки адгезии и коррозионной стойкости в различных средах. Коррозионная стойкость при испытании солевой струей на покрытиях из заявляемого состава в 1,7 раза больше, чем на покрытии прототипа. П р и м е р 2. Стальную проволоку отрезками 500 и 300 мм, диаметром 3,0 и 4,0 мм последовательно пропускали через флюсовую ванну, содержащую 600 г/л хлорида цинка. Затем проволоку при 460° С выдерживали в расплаве металлов состава, мае. Алюминий 5,0 Мишметалл 0,008 Марганец 0,007 Цинк Остальное Далее проволоку охлаждали.
В результате получили равномерно оцинкованную проволоку. Обрывность при использовании проволоки отсутствовала. Коррозионная стойкость при испытании солевой струей в 2,8 раза больше, чем на покрытии проволоки, полученной с использованием метода прототипа. Результаты экспериментов приведены в таблице. Как следует из данных таблицы, качество покрытия, получаемого с помощью предлагаемого состава, значительно выше, чем по прототипу. Формула изобретения: ДЛЯ НАНЕСЕНИЯ СОСТАВ СПЛАВА ЗАЩИТНОГО ПОКРЫТИЯ НА ОСНОВЕ ЦИНКА, содержащий алюминий и мишметалл, отличающийся тем, что он дополнительно содержит марганец при следующем соотношении компонентов, мас. Алюминий 3,0-5,5 - Мишметалл 0,005-0,050 Марганец 0,005-0,050 Цинк Остальное
Составы растворов для кадмирования.
Осаждение кадмиевого покрытия в основном осуществляется из кислот или цианистых электролитов. Состав сернокислых электролитов и режимы кадмирования. (таблица4) (таблица 4)
Электролит N 1 удобно использовать в колокольных и барабанных ваннах, т. к. он обладает повышенной электропроводностью, легко приготавливается и обеспечивает достаточно хорошие декоративные качества кадмиевого покрытия. Электролит N 2 отличается повышенным содержанием сернокислого кадмия, использующегося для кадмирования при высоких плотностях тока, таких изделий, как, например, проволока. Кадмирование в цианистых электролитах.
Цианистые электролиты кадмирования широко применяются в различных отраслях промышленности для покрытия сложнопрофильных деталей. Эти электролиты обеспечивают получение мелкозернистых и равномерных осадков кадмия. Состав цианистых электролитов и режимы кадмирования. (таблица 5) (таблица 5)
Приведенные электролиты отличаются друг от друга в основном тем, что Электролит N 1содержит блескообразующие добавки; кадмируемые покрытия, осажденные из него после осветления, приобретают блестящий вид.
Состав сернокислых электролитов и режимы кадмирования.
Состав цианистых электролитов и режимы кадмирования.
Для замены цианистых электролитов кадмирования исследован ряд электролитов, содержащих различные комплексообразователи. Эти электролиты имеют пока что ограниченное применение из-за высокой стоимости компонентов или недостаточной стабильности электролитов. Рассмотрим некоторые электролиты, применяющиеся на предприятиях. Аммиакатные электролиты Кадмий в этих электролитах находится в виде комплексного катиона СсЦМНз); электролиты аналогичны аммиакатно-цинковым. Состав сульфатаммониевого электролита (г/л): Окись кадмия…………………………………….20-30 Сульфат аммония………………………………..250-300 Борная кислота…………………………………..20 Декстрин………………………………………....2 Тиомочевина…………………………………….3 Температура электролитов в °С………………..20-40 Катодная плотность тока в а/дм кв…………….1-2 Состав хлористоаммонийного электролита (г/л): Окись кадмия………………15 Хлористый кадмий…………40 Хлористый аммоний ............ 200 Борная кислота ....... ... ……...20 Столярный клей ..................... 1
Режимы осаждения кадмия аналогичны режимам суль-фатаммонийного. По данным исследования и производственных испытаний, выполненных МХТИ им. Менделеева [9], рекомендован сульфатаммониевый электролит с добавками дис-пергатора НФ-А *, уротропина и смачивателя ОП-10. Этот электролит обладает рассеивающей способностью, максимально приближающейся к рассеивающей способности цианистого. Состав электролита (г/л) и режим работы : Сернокислый кадмий ............................50 Сульфат аммония .................………….250 Диспергатор НФ-А в мл/л ...........…….50—100
Уротропин ..........................................……15—20 Смачиватель ОП-10 ...........……………....0,7—1,2 Величина рН ......."......…………………..4—6 Температура электролита в °С ….....…….25—35 Катодная плотность тока (в зависимости от сложности конфигурации деталей) в о/им2 . . ………………………. 0,8—1,2
Электролиты на основе трилона Б Весьма мелкозернистые и равномерные осадки кадмия получаются в электролите, содержащем в качестве комп-лексообразователя трилон Б (натриевая соль этилендиа-минотетрауксусной кислоты). Состав электролита (г/л) и режим работы: Сульфат кадмия ………………………………40 Едкое кали …………………………………….20 Трилон Б ...............……………………………..75 Сульфат натрия ............………………………45 Сульфат никеля .............……………………….1—1,5 Температура электролита в °С .....…………..18—25 Катодная плотность тока в а/дм2: без перемешивания .......………………………0,5—1,6 при перемешивании .........…………………….До 3
Материалы, применяемые при цинковании и кадмировании
Раствор для фосфатирования стальных поверхностей
Изобретение относится к химической обработке поверхности металлов, в частности к составам для нанесения фосфатного слоя под лакокрасочное покрытие, и может быть использовано в машиностроении, энергомашиностроении, электро- и радиотехнике. Раствор для фосфатирования содержит ионы цинка 0,8-8,7 г/л, ион кальция 0,76-9,0 г/л, фосфат-ионы (в пересчете на Р2О5) 1,6-19,5 г/л, окислитель HNO3 3,6-31,5 отход гидрофторида калия с содержанием основного вещества не менее 75% 0,048-0,615 и воду остальное до 1 л. При использовании предлагаемого раствора для фосфатирования металлической поверхности повышается адгезия и коррозионная стойкость покрытия в комплексе с лакокрасочным. Известен раствор для фосфатирования стальных поверхностей (I) следующего состава, г/л: Ионы фосфата (в пересчете на Р205) -2,5-9,6 Ионы нитрата - 0,5-4,2 Ионы хлората - 0,4-3,8 Ионы кальция - 0,2-2,0 Ионы молибдена - 0.005-0,02 Разжижитель С-3 - 0,001-0,02 Тайрон или 1,10-фенантролин 0,0004-0,009 Вода - до 1 л Наиболее близким по технической сущности к заявляемому является раствор для образования фосфатного покрытия на металлической поверхности (2), включающий в себя, г/л: 2п - 2-20 Са-1-25 N03-20-150 Р04 - 3-20 Вода - Остальное Недостатком известного состава являются недостаточные защитные свойства. Задачей данного изобретения является разработка раствора для фосфатирования металлической поверхности, который обеспечивает повышение адгезии и коррозионной стойкости покрытия в комплексе с лакокрасочным. Поставленная задача достигается тем, что раствор для фосфатирования металлической поверхности, содержащий ионы кальция, цинка, фосфат-ионы и окислитель, дополнительно содержит отход гидрофторида калия, с содержанием основного вещества не менее 75%, а в качестве окислителя –
НМОз, при следующем соотношении компонентов. г/л: Zn- 0,8-8,7 Са - 0,76-9,0 Фосфат ионы (в пересчете на Р2О5) -1,6-19,5 N03--3,6-31,5 Отход гидрофторида калия - 0,048-0,615 Вода - Остальное до 1 л Рабочий раствор для фосфатирования готовят из расчета разбавления водой 20-150 г концентрированного водного раствора до 1 л. Выбранное соотношение компонентов позволяет получить за время от 1,5 до 10 мин мелкокристаллическое фосфатное покрытие, имеющее высокую коррозионную стойкость и высокую адгезию. После растворения концентрированного раствора наносим на поверхность металла различными методами: погружением, распылением или комбинированными методами. Испытание проводили на образцах листовой холоднокатанной стали 08КП (ГОСТ 16523-70) толщиной 0,8-0,9 мм. Фосфатирование проводили по следующей схеме 1 Обезжиривание моющим средством ПТС-5 (ТУ 113-0203659-30-92) Концентрация, г./л - 2-30 Температура, °С - 50-60 Время обработки, мин - 2-10 2. Промывка водопроводной водой Температура, °С - 20-35 Время, мин - 1-2 3 Фосфатирование распылением подготовленным раствором Время фосфатирования, мин - 2 Температура раствора, °С - 50-55 4. Промывка водопроводной водой Температура, °С - 20-35 Время; мин - 1-2 5. Сушка Температура, °С - 100 Время, мин - 5 Коррозионную стойкость определяют в часах. Для этого образцы помещают в камеру солевого тумана, где непрерывно распыляется 3%-ный раствор хлористого натрия. Температура поддерживается автоматически в пределах 34-37°С. Осмотр образцов проводят невооруженным глазом при естественном рассеянном свете.
Испытания проводили до появления первых видимых точек коррозии, Чем больше время до появления коррозии, тем выше стойкость фосфатного покрытия. Адгезия определяется в баллах в соответствии с ГОСТ 15140-78 методом решетчатых надрезов. При определении адгезии данным методом на испытуемом участке поверхности образца на расстоянии от края не менее 10 мм делается режущим инструментом -бритвенным лезвием с кромкой толщиной 0,05-0,13 мм или скальпелем с углом заточки режущей части 20-30° - по линейке или шаблону не менее шести параллельных надрезов до металла длиной не менее 20 мм на расстоянии 1,2 или 3 мм друг от друга. Аналогичным методом делают надрезы в перпендикулярном направлении. В результате на покрытии образуется решетка из квадратов одинакового размера. После нанесения надрезов для удаления отслоившихся кусочков покрытия проводят мягкой кистью по поверхности решетки в диагональном направлении по пять раз в прямом и обратном направлении. Адгезию оценивают в баллах, используя при необходимости лупу Балл 1 присваивается, если края надрезов полностью гладкие и нет признаков отслаивания ни в одном квадрате решетки. Балл 2 - если имеет место незначительное отслаивание покрытия в местах пересечений линий решетки, а нарушение наблюдаются не более чем на 5% площади поверхности решетки. Балл 3 присваивается, если имеет место частичное или полное отслаивание покрытий вдоль линий, надрезов решетки или в местах их пересечения, нарушения наблюдаются не менее чем на 5% и более чем на 35% площади поверхности решетки. Балл 4 присваивается, если имеет место отслаивание покрытия не более чем 35% площади поверхности.
Mатериалы, применяемые при фосфатировании
Состав растворов для хромирования
Хромирование заключается в диффузионном насыщении поверхностного слоя стали хромом при температуре 900—1300 °С в соответствующей среде (таблица 8). Хромирование повышает жаростойкость (до 800 °С), коррозионную стойкость в пресной и морской воде, азотной, уксусной и фосфорной кислотах, эрозионную стойкость при низкой и высоких температурах. Хромировать можно любые стали. Диффузионный слой, полученный при хромировании технического железа (рис. 30.65, а), состоит из твердого раствора хрома в а-железе. Содержание хрома на поверхности 25—50 %. Если при хромировании стали для активации процесса используется NН4С1, при диссоциации которого образуется NН3, на поверхности стали формируется тонкая пленка карбонитрида хрома Сг2(NС). При хромировании стали, содержащей 0,25—0,5 % С, на поверхности образуется слой карбида хрома Сг23С6, под которым находится переходной слой с еще более высоким содержанием углерода (>1,0 % С), состоящий из эвтектоида а+Сг7С3. К сердцевине примыкает обезуглероженная зона. Карбидный слой на поверхности образуется в результате диффузии углерода из внутренних слоев к поверхности навстречу хрому. Углерод обладает значительно большей диффузионной подвижностью, чем хром, поэтому под слоем карбида образуется зона, обогащенная углеродом, а ниже обезуглероженная зона. При хромировании стали с высоким содержанием углерода (>0,3%) образуется двойной слой карбидов — Сг;зСб и ниже Сг7Сз. Под слоем карбидов отмечается зона эвтектонда <х+Сг7Сз [9]. Для деталей, работающих в агрессивных средах, хромированный слой должен состоять из а-фазы (Нюо200—300) и иметь толщину 0,1—0,5 мм. На деталях, работающих в условиях сильного изнашивания и коррозии, рекомендуется получать карбидный слой толщиной 0,025—0,03 мм, обладающий высокой твердостью (Нюо 1200—1500). При хромировании легированной стали, содержащей >0,3 % С, диффузионный слой состоит из твердой износостойкой карбидной фазы. На легированных низкоуглеродистых сталях наряду с а-фазой образуется интерметаллидное соединение, например а-фаза, придающая слою высокую хрупкость. Для создания более толстого слоя без увеличения температуры или продолжительности процесса хромирования используют низколегированные стали, содержащие <1,0—1,5 % карбидообразующих элементов (Мо, Тi, N1)), которые, связывая углерод, ускоряют диффузию хрома. Наибольшее применение получило хромирование в порошках в герметичных контейнерах. В конце 60-х годов хромирование было применено для повышения коррозионной стойкости низкоуглеродистой листовой стали. В промышленном масштабе был применен следующий метод: 1. На полосу стали в специальном устройстве наносятся слой малоуглеродистого феррохрома (15—20 мкм). 2. Нагрев рулона производится в колпако-вой печи в азото-водородной (4 % Нг) атмосфере до 425 °С для удаления из печи воздуха. 3. Выдержка при 425 °С, 4—5 ч в смеси водорода и азота. 4. Нагрев до 900—925 °С, выдержка 25 ч в той же атмосфере. 5. Охлаждение рулонов до 260 °С в атмосфере водорода до 150 °С в азото-водородной смеси. 6. После охлаждения полоса поступает на дрессировку и резку. Перед дрессировкой распущенные рулоны перематывают. При перемотке проводят травление в растворе азотной кислоты для удаления хлоридов, образовавшихся при хромировании. Диффузионный слой состоит из а-фазы (-26—28 % Сг). В последние годы применяют более перспективный неконтактный вакуумно-днффузионный метод хромирования на большую глубину (2— 4мм) металлургических полуфабрикатов из сталей 05кп, 08кп, 10кп и 09Г2 с последующей прокаткой на листы и трубы. Хромирование заготовок ведут в вакууме (10—0,1 Па) при 1400—1420 °С 18—24 ч. Металлизатором служит феррохром ФХ010 (>69 % Сг). Толщина слоя достигает 2,0—2,5 мм (на каждую на сторону), концентрация хрома на поверхности 30—70 %. При производстве жести слябы из низкоуглеродистой стали хромируют в вакууме на глубину 5 мм (с каждой стороны). При этом на жести получается слой толщиной 0,005—0,01 мм, содержащий 40—50 % хрома. Для изготовления сварных труб применяют стальную (~0,25 % С) ленту из прокатанных хромированных штрипсовых заготовок (толщина слоя 3 мм). Стальную холоднокатаную ленту (сечением до 2Х1000 мм) хромируют в вакууме (10— 10'-1 Па) при ~1300°С из сублимированной фазы, образующейся при испарении феррохрома (при 1600 "С). Режимы работы и конструкция агрегатов позволяют получить при —1300°С на движущейся ленте из стали 08 хромированный слой толщиной 200—100 мкм, содержащий 30—50 % Сг. В зависимости от требуемой толщины днф' фузионного слоя скорость ленты изменяют от 60 до 3600 м/ч. Диффузионный слой состоит из а-фазы и имеет пониженное содержание углерода, серы, неметаллических включений и растворенных газов. Хромированная лента хорошо сваривается (контактная и электродуговая сварка в среде аргона), подвергается гибке и глубокой штамповке. Изделия из хромированной ленты имеют высокую коррозионную стойкость на воздухе и в .продуктах сгорания топлива (до 800°С). Высокая коррозионная стойкость хромированной ленты позволяет ее использовать вместо нержавеющих сталей (12Х17, 10Х17Н2 и др.).(таблица 8)
Хромирование в вакууме (паро-газовый способ)
Газовое хромирование (неконтактный способ)
Состав раствора для силицирования
Силицирование заключается в диффузионном насыщении поверхности металла кремнием при 950—1200 °С в соответствующей среде (таблица 9). У силицированного слоя, полученного в стали, высокая устойчивость против коррозии в морской воде, в кислотах (НNОз, Н2SO4, НС1 и др.) при комнатной и повышенных температурах; окалиностойкость до 800 °С (у аустенитных сталей до 1000 °С) и повышенная износостойкость после предварительной проварки в масле при 175-200 °С. Строение силицированного слоя зависит от метода силицирования. После электролизного и жидкостного, а также газового силицирова-ния в моносилане (см. табл. 30.55) диффузионный слой состоит из плотной, пластичной, кислотостойкой и жаропрочной а-фазы. В диффузионном слое должно быть 14,5 % S1. При меньших содержаниях кремния устойчивость в Н2SO4 и НNОз уменьшается. Микротвердость а-фазы около НV 400. При газовом силицировании в порошках (контактный способ) на поверхности образуется упорядоченная а'-фаза (Fe3Si), за которой следует а-фаза. В а'-фазе нередко встречается развитая пористость, возникновение которой объясняется эффектом Киркендалла (диффузионная пористость). Слои а'-фазы по сравнению с а-фазой обладают больше» твердостью (НV 500), жаростойкостью и кислотостонкостью, но меньшей вязкостью. Слой хрупок. При силицировании в четыреххлористом кремнии с азотом диффузионный слой состоит из нескольких силицидов: FeSi2;FeSi (е-фаза); Fe3Si (а'-фаза) и обладает высокой твердостью. Применение газовой среды SiCl4+H2, значительно более активной, чем SiCl4- инертный газ, приводит к образованию пористости, поэтому рекомендуется использовать среду из SiCl4 и инертного газа. Хорошие результаты получены при применении для силицирования циркуляционного способа [7] и тлеющего разряда с использованием в качестве газовой среды SiCl4 (тетрахлорида кремния). В плазме тлеющего разряда при 1000°С за короткое время 0,5—1,0 ч можно получить плотный диффузионный слой толщиной 0,15—0,20 мм, состоящий из а- или а'-фазы. При диффузии в сталь кремний оттесняет углерод от поверхности к внутренним зонам, которые обогащаются углеродом 0,8— 1,0 % С. Если дуффизионный слой должен обладать антифрикционными свойствами, пористость слоя не является дефектом, особенно в системах с постоянной подачей смазки. Если силицирование применяют для повышения кислостойкости, слой должен быть плотным.
Состав раствора для борирования
При борировании происходит диффузионное насыщение поверхностного слоя нагретой стали бором в соответствующей среде . Борирование—один из наиболее эффективных методов повышения износостойкости изделий. Борированный слой обладает высокой твердостью (НУ 1500—2000), износостойкостью, коррозионной стойкостью, окалн-ностойкостью (до 800 °С) и теплостойкостью. Износостойкость борированной стали 45 в условиях сухого трения скольжения в 4—6 раз выше износостойкости цементированной стали. Структура борированного слоя на железе и сталях перлитного класса состоит из характерных столбчатых кристаллов боридов железа FеВ (Н100~ >20000 МПа) и Fе2В (Н100~ 16500 МПа). Под слоем боридов располагается переходная зона из твердого раствора бора в а-железе. Углерод в процессе бо-.рирования оттесняется вглубь, поэтому непосредственно под слоем боридов образуется зона, обогащенная углеродом. Бор в 'переходной зоне укрупняет зерно аустенита. Недостаток борирования — хрупкость слоя. Наибольшей хрупкостью обладает борид FеВ, поэтому в последние годы разрабатываются процессы получения диффузионного слоя, состоящего только из борида Fе2В. Это достигается при снижении температуры борирования, правильном подборе состава ванн и использовании твердого борирования в атмосфере водорода. Покрытие из Fе2В может быть получено и при электролизном борировании, если плотность тока на катоде <1 кА/м2. Такое однофазное борирование увеличивает на 20—50 "о предел выносливости при изгибе. Закалка с отпуском после борирования и двухфазное борирование снижают предел выносливости. Хорошие результаты получены при борировании в тлеющем разряде. В качестве рабочего газа использовались В6Н6-Н2 или ВС1з+Н2. Борирование активно протекает при температурах <600—700°С. Борирование применяют для повышения износостойкости следующих деталей: втулок грязевых нефтяных насосов; дисков пяты турбобура; вытяжных, гибочных и формовочных штампов; деталей механизмов и машин, работающих в абразивных условиях (детали гусеничных машин, различные транспортеры, цепи и т. д.); деталей пресс-форм и машин для литья цветных металлов и т. д. Стойкость указанных деталей после борирования возрастает в 2—10 раз.
Состав раствора для алитирования
Алитирование- диффузионное насыщение поверхности стали алюминием, как правило, при температуре 700-1100 °С в соответствующей среде. Алитирование применяют для повышения жаростойкости до 850—950 °С, коррозионной и эрозионной стойкости.Алитированный слой в обычных сталях — а-твердый раствор алюминия в железе. На поверхности в соответствии с диаграммой состояния Fе—А1 возможно образование интерметаллидных фаз: FеА12, FеА1. Вследствие малой растворимости углерода в алюминиевом феррите он оттесняется из поверхности вглубь, образуя под слоем а-фазы зону, обогащенную углеродом. При алитировании аустенитных сталей (12Х18Н10Т, 10Х11Н23ТЗМР и др.) на поверхности образуется фаза, аналогичная FеА1, далее следует зона а+FеА1 и к сердцевине прилегает у-фаза (твердый раствор алюминия в аустените). Содержание алюминия в алитированном слое сталей достигает 40—50 %. При >30 % А1 слой хрупок. Для снижения концентрации алюминия проводят отжиг при 900—1000°С. Толщина слоя при этом возрастает на 20—40 %. Твердость алитированного слоя не превышает НV5ОО. Алитирование рекомендовано для деталей печной арматуры, чехлов термопар, поддонов, тиглей, ковшей и различных контейнеров (ящиков), используемых при термической и химико-термической обработке [1,2]. Процесс кратковременного горячего алитирования (700—750°С) в расплавленном алюминии применяется для защиты от коррозии листового и полосового проката, а также проволоки. Образуется двухслойное покрытие: слой железо-алюминиевых соединений (Fe2Al5 или FеАl), прилегающих к стальной основе, и сверху слой алюминия (твердого раствора железа в алюминии). Защитные свойства алюминиевого покрытия выше, чем цинкового. Горячему алитированию подвергают холоднокатаную стальную полосу толщиной 0,25—• 4,5 мм, шириной <1800 мм на непрерывно действующих установках. После электрохимического обезжиривания, промывки и сушки полосу для удаления остатков смазки, загрязнений и создания на поверхности пленки окислов железа нередко нагревают до 450—600 °С в окислительной атмосфере, после чего в проходной печи проводится нагрев до 730—850 °С в восстановительной азотно-водородной атмосфере. Затем полосу охлаждают до 700—750 °С, пропускают через ванну с расплавом алюминия, охлаждают и сматывают в рулон. Скорость движения полосы 12—60 м/мин. Толщина покрытия 25—50 мкм. Хрупкий промежуточный слой должен быть возможно тоньше (не более 5—7 мкм), чтобы не препятствовать деформации (штамповке, изгибу и др.) листа. Производительность линий доходит до 4—6 т/ч (полоса шириной <1000 мм и толщиной 0,9 мм). Добавляя в расплавленный алюминий 2— 6 % Si, толщину промежуточного слоя можно снизить до 1—2 мкм. Однако кремний ухудшает внешний вид покрытия. Для восстановления внешнего вида в ванну добавляют 0,1—0,4 % Сг. Алитированный лист (покрытие А1+Si) работает в коррозионноактивной среде при <500°С без изменения цвета покрытия. При всех методах горячего алитирования для получения блестящего покрытия ванну с расплавленным алюминием покрывают флюсом, состоящим из 35—55 % NаС1; 35—55 % КС1; 10—12 % А1Fз (или NaF) и 5—20 % NазА1Рз. Существуют и другие составы, содержащие КF, NаF,NaOH, КОН и NаNОз, а также хлориды бария.
Таким образом, металлопокрытие является важной областью промышленного производства. Ведь в условиях интенсификации производственных процессов повышение надежности деталей машин и механизмов- одна из важнейших проблем наиболее рационально использовать имеющиеся и вновь создаваемые материалы, повышать надежность деталей массового и единичного производства и получать при этом значительные экономические выгоды можно благодаря нанесению покрытий. Существующие способы нанесения покрытий совершенствуются путем создания нового оборудования, обеспечивающего повышение производительности процесса и улучшение свойств наносимых покрытий. Новые способы нанесения покрытий создаются на основе использования новых физико- химических или сочетания нескольких существующих процессов. Металлопокрытия повышают коррозионную стойкость в атмосфере, пресной и морской воде, в бензине и горячих газах. Металлопокрытию подвергают различные виды деталей, применяемые во всех отраслях промышленности: авиастроении, судостроении, машиностроении, кок- схимической, нефтяной, газовой, горнорудной и в др. Для этого используют специальные ванны для подготовки поверхности и нанесения гальванических, химических и анодизационных покрытий. Значение таких ванн трудно переоценить: они ускоряют сам процесс покрытия, делают его менее трудоемким, практически полностью автоматизированным, что актуально в наши дни для выпуска качественной продукции в очень больших объемах. Теория и практика металлопокрытий непрерывно совершенствуются. Труды отечественных и зарубежных исследователей позволили за последние десятилетия значительно интенсифицировать процесс металлопокрытий, создать способы, обеспечивающие осаждение металлов на поверхности с повышенным выходом металлов по току, разработать электролиты, позволяющие значительно расширить диапазон режимов электролиза, гарантирующих получение высококачественной продукции за короткое время и в больших объемах, что и является в целом главной задачей металлопокрытий .
¾ «Хромирование.» Под редакцией Вячеславова 1971 г.
¾ «Металлирование.» Авдеев Н.В. 1978 г.
¾ «Металловедение и термическая обработка стали.» Бернштейн, Ралштадт. Москва «Металлургия» 1983 г.
¾ «Цинкование и кадмирование.» Ильин В.А. издательство «Машиностроение» Ленинград 1971 г.
¾ «Металловедение и термическая обработка металлов.» Худокормова Р.Н. 1976г.
¾ «Дефекты на горячеоцинкованных изделиях.» (справочник) Под редакцией Д. Хорстмана. Перевод с немецкого «Металлургия» 1983 г.
¾ «Справочник по машиностроительным материалам.» Под редакцией доктора технических наук профессора Г.И. Погодина-Алексеева. «Машгиз» 1959 г.
¾ «Современные агрегаты горячего цинкования алюминирования полос.» Дунаевский В.И., Криклий Н.М. ЦНИИТЯХМАШ 1982 г.
¾ «Ванны для подготовки поверхности и нанесения гальванических и анодизационных покрытий.» 1980 г.
¾ «Оборудование для химического осаждения покрытий.» Гилене О.Д. 1992
¾ «Защитные покрытия при изготовлении деталей машин и их ремонте.» Тезисный доклад научно-технической конференции. Минск. 1992 г.
¾ «Комбинированная линия горячего цинкования и алитирования.» Оттербах В. 1991 г.
¾ «Влияние Cu-промежуточных слоев на толщину покрытия и оборудования Fe-Zn фаз при цинковании погружением в расплаве.» ЦНИИПСК. (статья) Перевод статьи Auerswald K.H. из журнала Fetrigungstechnik und Betrieb. 1989 г. ¾ «Состав сплава для нанесения защитного покрытия на основе цинка.» Патент ФРГ №3444540, кл.с22с 18/04, 1985. Патент СССР №1301320, с22с 18/04, 1987. Дата публикации: 19.06.1995 Заявитель и патентообладатель: ООО Научно-производственный центр «Гальва», Лтд. Изобретатель: Фомин С.С., Шуровский С.Б., Кривощапов В.В., Кузнецов Е.И., Макаров Б.И., Пудов Е.А., Камалутдинов М.К.
¾ «Раствор для фосфатирования стальных поверхностей.» Патент FR 2180704 A. 15.04.88. Дата публикации: 10.12.1998 Заявитель и патентообладатель: Акционерное общество «ФК» Изобретатель: Евгеньева М.И., Мякишева Е.А., Скворцова Л.Б., Набатова Е.А., Мальцева Н.В., Иконников И.В., Бойцов Г.П., Чумаевский О.В.
¾ «Цинковые покрытия.» ВЦП.№ Р-26625 перевод статьи Groshart из журнала Metal Finishing. 1986.
¾ «Горячее цинкование погружением.» ТПП УССР Днепропетровск, перевод статьи Puech M. из журнала Technique Moderne 1987.
¾ «Сплавы никель-бор, осажденные химическим способом из ванн с диметиламинбораном.» Перевод статьи Rey J.M. из журнала Traitements. 1978.
¾ «Горячее цинкование оптимально защищает сталь от коррозии.» ТПП УССР Львов, перевод статьи Oeteron K.A. из журнала Bander, Bleche, Rohre. 1984.
¾ «Цинк-как защитное покрытие стали.» ТПП УССР ОДС. Перевод статьи Cassidy V.M. из журнала Modern metals. 1985.
|